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表1      A46＃K配方

　　三、设计过程
　　为减少双面油石的接面起层和翘曲废品，设计要求粗细面烧成收缩尽量一致，陶瓷磨具的烧成收缩随磨料粒度而变化，粒度粗收缩小，粒度细收缩大，收缩大的易于调整，所以先求出 A46＃K的烧成收缩,然后再考虑A80＃M配方。[1] ,[2]
　　（1）A46＃K的烧成收缩 L46

　　L46 －  A46＃K的烧成收缩

   　　 Ny－粒度序数                    Ny =8

    　　V－毛坯磨粒率             V=

　　　A－结合剂量              A=0.11

    　　T－结合剂耐火度          T =1320

   　　 t－烧成温度              t =1250

 　　(2) 求出毛坯磨粒率V的数值，

      　　　　　r= d×V×∑W            (2)

                                 r=2.25

                                 d=3.92

                                 ∑W=(100+11+1+4.1)%

　　由式 （2）

 　　V=2.25/(3.92×1.161)=0.494

     (3) 将以上数据代入式（1）

       L46=(5247+37.94×8－7857×0.494+2234×0.11－1.411×1320)×[1－0.006(1250－1300)]×10^－5

                =0.036667%

     即， A46＃K的烧成收缩为 0.036667%

     (4) 求A80＃M配方烧成收缩与A46＃K的烧成收缩相当时的成型密度 r

 a, 解方程求 V80

       Ny－粒度序数            Ny =12

    　　V80－毛坯磨粒率           　　 V80 =

  　　  A－结合剂量                            A=0.135

   　　 T－结合剂耐火度                     T =1320

  　　  t－烧成温度                               t =1250

      0.036667%=（5247+37.94×12－7857×V80＋2234×0.135－1.411×1320）×[1－0.006(1250－1300)]×10^－5    （3）

       解式（3）： V80=0.5011

    　b, 求成型密度  r80

     r80 = 3.92×0.5011×1.191=2.34

     分析：原A80＃M配方成型密度2.31g/cm³ ,现为2.34g/cm³ ，成型密度增加了0.03g/cm³ ，相应硬度也会提高，不能保证原要求M的硬度，为保证原要求M的硬度，将结合剂量由原来的13.5%调整为13%，重新计算V80

　　　　A－结合剂量        A=0.13

       0.036667%=（5247+37.94×12－7857×V80＋2234×0.13

             －1.411×1320）×[1－0.006(1250－1300)]×10^—5

     　　　　　V80=0.499

 　　　由式（2）   r80 = 3.92×0.499×1.186=2.32

      分析：A80＃配方现在将结合剂由原来的13.5%降低为13%，密度由原来的2.31g/cm³  提高到2.32g/cm³ 这样结合剂略有降低，成型密度稍有提高，估计能保持原要求的M硬度，事实也正如此。

调整后的 A46＃K－A80＃M的双面油石配方见表3

　　四、结语：

    按表3的配方生产的双面油石不论平放、立放、叠放，不埋砂，不加压版都很少出现接面起层和整体翘曲的废品。

    生产粒度更细的双面油石时，因为细粒度配方的烧成收缩加大，可能调整不到粗细两面的烧成收缩一致，但调整到粗细两面的烧成收缩尽量接近，同时采取叠放、加盖压版等工艺措施也能有效的降低接面起层和整体翘曲的废品。设计配方还要考虑使用效果，所以在试生产过程中还应根据使用情况加以进一步的调整，才能制定出合于生产实际的配方。

　　参考文献：

　　[1] 李印江〖陶瓷结合剂砂轮配方〗  科学技术出版社  1991

　　[2] 李印江〖陶瓷树脂磨具配方设计与成品组织号计算〗2005